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El éxito de la rehabilitación oral de pacientes con implantes depende no sólo de la oseointegración de los mismos, sino del mantenimiento de la conexión de la superestructura protésica a los implantes a largo plazo. Objetivos: Evaluar los cementos de Fosfato de Zinc (Harvard), Resina Compuesta (SmartCem 2) y Resina sin Eugenol Semipermanente (Premier) con relación a sus propiedades mecánicas de resistencia a la tracción y a la compresión, y su efecto en Implantología Oral, determinando la resistencia al despegamiento de las coronas y la capacidad de amortiguar fuerzas de cada uno de ellos. Hipótesis I: Los cementos Harvard y Smart Cem 2 poseen mayor resistencia al despegamiento que el cemento Premier Hipótesis II: El cemento Premier posee mayor capacidad de amortiguación de las cargas que los cementos Harvard y Smart Cem 2, disminuyendo el riesgo de aflojamiento del tornillo del pilar. Material y Métodos: Se utilizaron 60 implantes montados sobre una plataforma diseñada especialmente para las pruebas a realizar. Treinta se utilizaron para las pruebas de tracción y treinta para las pruebas de compresión, efectuadas con una Máquina Universal para ensayos mecánicos de 30kN, marca EMIC, modelo DL3.000 A cada implante se le colocó un pilar con su correspondiente tornillo ajustado con torquímetro a 32 Ncm y se le confeccionó un casquete metálico haciendo los fines de corona para las pruebas a realizar. Para cada una de las pruebas (tracción y compresión) se dividieron los implantes con sus pilares en 3 grupos de 10 cada uno, sobre los cuales se cementaron los casquetes con tres cementos diferentes: Grupo 1: Cemento Harvard (Fosfato de Zinc), Grupo 2: Cemento SmartCem 2 (Resina Compuesta de Curado Dual) y Grupo 3: Cemento Premier (Resina sin Eugenol semipermanente) En las pruebas de tracción, se midió la fuerza necesaria para el despegamiento del casquete con respecto al pilar, con el fin de conocer la resistencia adhesiva de cada uno de los cementos. En las pruebas de compresión, se midió la fuerza necesaria para el aflojamiento del tornillo que ajusta el pilar al implante, con el fin de conocer la capacidad de amortiguación de fuerzas de cada uno de los cementos. Resultados: Se utilizaron 10 muestras para cada uno de los tres cementos evaluados. A ellas se les realizaron pruebas de tracción, para evaluar la fuerza necesaria para que se despegue el casquete cementado sobre el pilar, con el fin de evaluar la resistencia adhesiva de cada uno de ellos; y pruebas de compresión, para evaluar la fuerza necesaria para que se afloje el tornillo del pilar, con el fin de evaluar la capacidad de amortiguación de fuerzas de cada uno de los cementos. En las pruebas de tracción, medidas en newtons, se observaron las siguientes fuerzas necesarias para el despegue de los casquetes: Harvard: 399,43 (92,16), SmartCem 2: 466,56 (111,78) y Premier: 210,66 (62,36) Se observaron diferencias estadísticamente significativas entre los grupos (Análisis de Varianza en Rangos: P <0,001) y en las comparaciones apareadas, no se observaron diferencias entre Harvard y SmartCem 2, pero si ambos mostraron diferencias con respecto a Premier. (Comparaciones Múltiples Apareadas de Tukey: P<0,05) Harvard y SmartCem 2 mostraron mejor resistencia a la tracción que Premier para evitar el despegamiento de la corona. En las pruebas de compresión, medidas en newtons, se observaron las siguientes fuerzas necesarias para el aflojamiento de los tornillos de los pilares: Harvard: 4.826,77 (682,33), SmartCem 2: 4.868,40 (764,72) y Premier: 6.197,51 (592,09) Se observaron diferencias estadísticamente significativas entre los grupos (Análisis de Varianza: P <0,001) y en las comparaciones apareadas, no se observaron diferencias entre Harvard y SmartCem 2, pero si ambos mostraron diferencias con respecto a Premier. (Comparaciones Múltiples Apareadas de Tukey: P<0,05) Premier mostró mejor capacidad de amortiguación de las fuerzas, soportando mayor fuerza hasta que se aflojaron los tornillos con respecto a Harvard y SmartCem 2, que no mostraron diferencias entre ellos. Conclusiones: Dentro de los límites del presente estudio in vitro podemos concluir lo siguiente: 1) En las pruebas de tracción, tal como era de esperarse, se observó una mayor resistencia al despegamiento de las coronas con los cementos definitivos (Harvard y SmartCem 2) con respecto al cemento provisional, semipermanente, Premier. 2) En las pruebas de compresión, se observó que el cemento provisional, semipermanente, Premier fue más eficaz en amortiguar las fuerzas de carga que los cementos definitivos (Harvard y SmartCem 2) 3) Los tornillos de los pilares se aflojaron más fácilmente cuando estuvieron cementados con cementos definitivos, y menos con el cemento provisional, semipermanente evaluado. 4) El aporte más importante del presente trabajo es demostrar la capacidad de amortiguación de fuerzas del cemento Premier. Esto respalda la utilización del mismo como primera elección en prótesis fija cementada sobre implantes. 5) La menor retención con respecto a los cementos definitivos podría mejorarse realizando un arenado de la superficie del pilar, para mejor la adhesión y disminuir las posibilidades de despegamiento. 6) En determinados casos, en donde por estética sea necesario evitar cualquier riesgo de despegamiento, se podría cementar con cementos definitivos, pero teniendo en claro que la capacidad de amortiguación de fuerzas será menor y el riesgo de aflojamiento de tornillos mayor. 7) En este último caso, teniendo en cuenta que el cemento Harvard y el SmartCem 2 no presentaron diferencias tanto en la resistencia al despegamiento como en su capacidad de amortiguar fuerzas, y si bien no fue evaluado en el presente trabajo, la primera elección debería ser el Harvard por su mayor facilidad de remoción de los excesos durante el cementado.

Con el fin de mejorar la resistencia a la fatiga de las limas de uso endodóntico y disminuir su posible fractura, en los últimos años se introdujo, con ventajas y desventajas, el uso de limas de Níquel Titanio (NiTi). Debido a las innovaciones que estos instrumentos experimentan a través del tiempo, se propuso como objetivo fundamental del presente estudio evaluar comparativamente a través de distintos estudios, la resistencia a la fatiga cíclica de las Limas Protaper Universal (PTU - Dentsply Maillefer) y Twisted File (TF - SybronEndo, Orange, CA) de última generación. El primer estudio consistió en analizar mediante Microscopio Electrónico de Barrido (MEB) y en base a una clasificación ad-hoc, el sector activo de instrumentos sin uso, a los efectos de establecer fallas de fabricación. Las limas PTU poseen una estructura homogénea y como producto del maquinado, en ella se observan defectos tales como rebabas y melladuras y, sobre todo, líneas o estrías dirigidas desde el eje longitudinal a los filos. Por el contrario, en las limas TF la frecuencia de defectos fue mayor, más variada y evidente con un predominio de estrías o surcos que, asociadas a numerosos poros dispuestos en cadenas, recorren la longitud del área activa de la lima para terminar, en muchos casos, en los filos donde originan puntos de debilitamiento y aún microfisuras que en casos de estrés pueden ser el inicio de una fractura. En el segundo estudio, y mediante un modelo experimental dinámico que reproducía las condiciones clínicas en las que trabajan las limas, se evaluó el efecto de la curvatura del conducto sobre la resistencia de los instrumentos a la fractura. Se utilizaron conductos artificiales con curvaturas de 400 y 600 que permitían registrar el tiempo y número de ciclos hasta la fractura (NCF). La evaluación estadística (Test de Fisher) mostró que sólo la curvatura tuvo un efecto significativo (p<0,05) en cuanto al NCF y que las limas TF ofrecían mayor resistencia a la fatiga cíclica que las PTU. En el tercer estudio se comenzó por analizar el área externa del instrumento vecina a la fractura, donde fue clara la presencia de microgrietas, siendo en la limas PTU más visibles y frecuentes que en las TF. El análisis fractográfico mostró que el comportamiento de la fractura no siempre es el mismo, ya que a veces se manifiesta como parcialmente dúctil y frágil con inicio en los filos donde existía un microgrietas o una inclusión, con una propagación clásica de la grieta, y en otras, como una fractura eminentemente frágil sin poder definir su inicio y propagación. En ella se detectaron facetas de clivaje y zonas planas y lisas, lo que indica que su inicio se debió a la tensión generada por el trabajo, o bien hubo una separación por deslizamiento de dos superficies sin dejar huellas del defecto. Bajo las condiciones de este estudio, se concluye que el problema de la fractura en instrumentos NiTi es un tanto complejo. El hecho de que los instrumentos PTU, fabricados por maquinado, sean más vulnerables que los TF, fabricados por torsión, habla de la influencia que el proceso de fabricación tiene sobre la fractura. Merecen mayor consideración la presencia y comportamiento de los poros en la aleación; las líneas de maquinado en la fabricación y la curvatura del conductos en la clínica.

La impresión es un paso primordial en toda reconstrucción protésica sobre implantes. Debe copiar y reproducir la configuración y la posición tridimensional de la conexión del emergente con el implante. Existen diferentes métodos que permiten captar esta información. Entre los mas utilizados podemos mencionar la toma de impresión con cubetas cerradas y la toma de impresión con cubetas abiertas. En el primer caso se colocan los copings de impresión sobre las plataformas implantares, se instalan las transferencias y se toma una impresión de arrastre con silicona masa y fluida en una sola toma. Luego se procede a posicionar en las impresiones las transferencias con los copings y los análogos y se realiza el vaciado de yeso, obteniendo de este modo el modelo de trabajo. Para el segundo caso se realiza una toma de impresión con una cubeta de stock (Standard) y con alginato; se realiza un modelo primario y sobre el mismo se confecciona una cubeta individual, la cual va a presentar perforaciones o ventanas sobre los sitios de emergencia de los implantes. Luego se procede a colocar los transfer sobre las plataformas implantares, se ajustan con un tornillo al implante y se toma una impresión con silicona masa y fluida en un solo paso permitiendo la visualización de los transfer a través de las ventanas. Se retira el exceso de material de impresión en derredor de los transfer y estos son fijados a la cubeta con un material que logre fijarse a ambas estructuras. (cubeta y transfer). Se procede a retirar los tornillos de fijación y se libera luego la cubeta. Se colocan los análogos sobre los transfer, se coloca el tornillo de fijación, y se realiza el vaciado de la impresión con yeso. Una vez fraguado se obtiene de esta manera el modelo definitivo de trabajo. Para este último caso tradicionalmente se utilizó acrílico de autocurado en la confección de la cubeta individual, y acrílico de baja variación dimensional (Duralay) para la fijación de los transfer. En la actualidad se dispone de un nuevo material de fotocurado a los efectos de la fijación de los transfer a la cubeta (Triad gel).

Los implantes dentales osteointegrados representan una modalidad de tratamiento aceptable para pacientes desdentados total o parcialmente. El principio que propone Bränemark desde el nacimiento de la implantología es poder montar y desmontar las estructuras protéticas sobre los implantes colocados en los maxilares, gracias al ajuste y/o aflojamiento del tornillo de fijación. A pesar del éxito reconocido, fallas mecánicas asociadas a restauraciones de un solo implante representan un desafío para los odontólogos. Entre los tipos de fallas mecánicas, el aflojamiento del tornillo del pilar sigue siendo la más frecuentemente reportada en la literatura.

Para la fabricación de un casquete colado se requiere de un material de impresión que reproduzca un negativo lo más exacto posible, el que luego será llenado “vaciado” con un material cerámico (yeso en algunas de sus formas) para realizar un modelo de trabajo, sobre el cual se confeccionará el encerado del patrón (casquete), y mediante la técnica de colado “técnica de la cera perdida” se transformará ese patrón de cera en un patrón de aleación metálica. Para conseguir el mejor resultado de ajuste marginal se han desarrollado distintas técnicas de impresión a lo largo de los años, siendo algunas históricas y otras vigentes. En Implantología se han adaptado algunas técnicas de impresión de Prostodoncia fija, conservando en la mayoría de los casos la esencia de las mismas. Las dos técnicas más utilizadas para la realización de coronas en Implantología son: Transferencia de la posición del implante en la arcada a un modelo de trabajo con silicona: para la realización de este procedimiento, se utilizan cofias de transferencia, análogos de los implantes, cubetas individuales espaciadas, siliconas de consistencias regulares y /o fluidas. Sobre el modelo de trabajo se realiza la selección del pilar, actuando en este momento, el criterio del profesional, o la adaptación del mismo al caso clínico en cuestión. Seleccionado el mismo se procede al tallado del pilar en su altura, posición del contorno gingival y rieleras antirrotacionales. En la siguiente etapa del procedimiento se confeccionan los patrones de cera sobre los pilares, para la obtención del casquete. Este procedimiento puede ser considerado como “directo”, ya que el técnico de laboratorio realizará el encerado del patrón y ajuste del colado del mismo, sobre el pilar original seleccionado, sin poseer un modelo o copia fiel del mismo. Transferencia de la posición del abuttmen en la arcada a un modelo de trabajo con silicona: para la realización de este procedimiento se utiliza una cubeta de acero inoxidable tipo Rin - Block estándar y un material de impresión de diferentes consistencias (pesada – regular, pesada – fluida) Una vez seleccionado y adaptado el abutmen, se coloca sobre su respectivo implante y se ajusta “definitivamente”. A partir de este momento se realiza la toma de impresión, y se le efectúa el vaciado con yeso tipo IV obteniéndose un modelo de trabajo, con la ubicación topográfica en la arcada, forma y características de los abutmen. Sobre este modelo de trabajo se realiza el encerado de los casquetes y el procedimiento de colado y terminación. A este método lo podemos considerar como “indirecto” ya que el técnico de laboratorio en vez de poseer la pieza original, obtiene una copia o duplicado de la misma en yeso tipo IV. En el correcto desarrollo de las dos técnicas de impresión se presentan comúnmente ventajas e inconvenientes, dependiendo en la mayor parte de los casos de las destrezas y habilidades del operador; siempre y cuando pueda elegir entre una u otra. Objetivos - Conocer el grado de precisión de ajuste marginal de la estructura colada sobre el pilar sobre implante de titanio. Técnica directa. - Conocer el grado de precisión de ajuste marginal de la estructura colada sobre el pilar de yeso tipo IV. Técnica indirecta. - Comparar ambas técnicas mencionadas. Técnica directa vs. Indirecta. Identificar con cuál de las técnicas mencionadas se logran valores de precisión superiores. Técnica directa vs. Indirecta.

Objetivos generales y específicos de la investigación • Determinar la discrepancia existente entre la ubicación de las bandas colocadas en el modelo maestro y luego del arrastre sobre el modelo de trabajo • Comparar la discrepancia del reposicionamiento entre las bandas lisas y las bandas con retención Identificación de las variables • Nº 1. Bandas lisas • Nº 2. Bandas con agregado de ansa Formulación de Hipótesis • El reposicionamiento de las bandas con agregado de retención logra mejores resultados de precisión que el obtenido con bandas sin retención

Este trabajo final integrador de la Carrera de Especialización en Docencia Universitaria consistió en realizar un estudio comparativo sobre los conocimientos adquiridos en Farmacología y Terapéutica I en evaluaciones finales entre los años 2008 y 2015 inclusive. Para la realización del mismo se tomó el trabajo de investigación realizado en la asignatura entre los años 2008-2011 y se comparó con el realizado en el período 2012-2015. Tomando el primer trabajo, uno de los problemas que se observo fue que las competencias no logradas en las evaluaciones finales de Farmacología y terapéutica II se debían a dificultades en los aprendizajes de los temas de Farmacología y Terapéutica I como confección de recetas, interpretación de curvas, entre otros puntos. A partir de allí, se realizaron mejoras para lograr subsanar esta problemática. El propósito de este estudio fue comparar los resultados de las evaluaciones de Farmacología y Terapéutica I entre los años 2012 y 2015 con los exámenes del período 2008-2011 analizados en el trabajo de investigación mencionado anteriormente y comprobar si los cambios realizados en las propuestas de enseñanza lograron que los alumnos alcancen mejores competencias. Para lograrlo se recolecto información, se analizó y se arribó a resultados para obtener de esta forma las conclusiones pertinentes. Los objetivos generales y específicos de este estudio fueron: Generales: - Comparar los conocimientos adquiridos de Farmacología y Terapéutica I en las evaluaciones finales entre los periodos 2008-2011 y2012-2015. - Comprobar si los cambios en las propuestas de enseñanza lograron mejoras en las competencias de los alumnos. Específicos: - Evaluar si la reestructuración de las nuevas estrategias de enseñanza, lograron que los alumnos desarrollen mejoras en sus aprendizajes y ofrezcan mejores resultados en las evaluaciones finales.

Estudios actuales concluyen que “la tensión máxima y la mayor distribución de fuerzas” se produciría alrededor del cuello del implante avalando el uso de implantes dentales cortos. Objetivos: comparar la distribución de las tensiones entre un implante dental corto oseointegrado en distintas disponibilidades óseas verticales y un implante estándar oseointegrado en el sector posterior del maxilar en un terreno mixto formado por hueso propio del paciente y hueso regenerado con técnicas quirúrgicas previas. Conocer la distribución de las tensiones de cada uno de los modelos de elementos finitos que representan los modelos biológicos creados para este estudio. Estudiar si el aumento del diámetro del implante corto incide de manera favorable en la distribución comparativa de las tensiones. Analizar si los resultados obtenidos en los distintos modelos biológicos creados con las variables propuestas avalan el uso de implantes dentales cortos. El método utilizado fue el Método de Elementos Finitos (MEF), que permite resolver ecuaciones diferenciales asociadas a un problema físico sobre geometrías complicadas. Resultados: la localización de los máximos valores de Mises se concentran en la porción cervical del implante. Las tensiones en el implante, en todos los modelos, están dentro del mismo rango. Además observamos que a mayor módulo de elasticidad de los elementos que componen los modelos, mayor es la absorción de las fuerzas por parte de ellos. Las tensiones en el hueso cortical en los modelos no mostraron diferencias significativas, pero en el modelo que aumentamos el diámetro del implante a 4.8 se produce una marcada disminución de las tensiones en el hueso. La comparativa de las tensiones en el hueso esponjoso muestra que existe diferencia en las tensiones producidas en el hueso con Bio-Oss®. El hueso regenerado Bio-Oss® está localizado en la porción apical del implante por consiguiente queda lejos de la zona de mayor concentración de los esfuerzos. Conclusiones: La máxima concentración de las fuerzas es a nivel cervical del implante, por lo que dicha localización es independiente de la longitud del implante. Es más importante y favorable el aumento del diámetro del implante que la longitud del mismo. Poner en duda la aplicación de técnicas quirúrgicas complejas previas con el fin de modificar el terreno para el uso de implantes dentales estándares, ya que desde el punto de vista biomecánico el hueso regenerado no soporta fuerzas por su escasa resistencia mecánica y lejanía del sitio de mayor concentración de fuerzas. La colocación de implantes cortos en hueso de baja calidad parece posible, aunque recomendamos mayores investigaciones para llegar a conclusiones más categóricas. Finalmente, el criterio de elección implantológico ante las diversas situaciones de terreno de implantación, dependen del nivel de complejidad quirúrgica y de la experiencia clínica del operador (curva de aprendizaje).

En el presente capítulo se reseñan en forma puntual y a modo de conclusiones, todos aquellos nuevos aportes que han surgido de este trabajo y que se consideran más relevantes. 1) Geotectónica. El estudio de las petrofacies sedimentarias confirma a los modelos de Dalziel et al. (1979), Winslow (198 1) y Dott et al. (1982), quienes proponen el desarrollo de un arco magmático activo en el borde occidental de la cuenca hacia fines del Cretácico. Estos resultados, en cambio, no son bien explicados por la teoría de "Rift abortado" y aloctonía de granitos propuesta por Arbe (1987) para esta misma zona. 2) Estratigrafía. La división estratigráica propuesta respeta, en líneas generales, a la de autores anteriores que trabajaron en la zona. Se presenta una versión modificada del esquema de Arbe y Hechem (1984), reconociéndose una discordancia regíonal en la base de la Fm Calafate que no fuera anteriormente reconocida. Además, se reemplaza al término Formación Cerro Fortaleza (Arbe y Hechem, 1986) por el término de Miembro, por tratarse de facies que se ubican dentro de la Fm La Anita. 3) Mineralogía de arcillas. Dos argilofacies detríticas vinculadas a las petrofacies de areniscas han sido reconocidas en el análisis difractométrico de 47 muestras pelíticas de la secuencia; una asociación illita-caolinita para la Fm La Anita y la otra, rica en esmectitaceolita para las formaciones Calafate, Río Leona, Centinela, Cerro Cazador, Cerro Dorotea, Río Turbio y Río Guillermo. Se propone, además, un diagrama ternario de clasificación de áreas generadoras de pelitas de origen detrítico en base a las proporciones relativas de illita, caolinita, esmectitas, ceolitas, cuarzo y feldespatos. 4) Petrografía de areniscas. Dos petrofacies de areniscas distintas han sido reconocidas en el análisis modal de 137 muestras, una rica en cuarzo, de proveniencia a partir de un orógeno reciclado para la Fm La Anita y la otra rica en fragmentos volcánicos provenientes de un arco magmático para las formaciones Calafate, Cerro Cazador, Cerro Dorotea y Río Turbio. Todas estas unidades sedimentarias fueron depositadas en una cuenca de antepaís desarrollada al oriente de este arco, durante el Cretácico superior y el Terciario inferior.

En este trabajo se propuso un modelo de crecimiento celular, el cual considera tanto la proliferación como la difusión. A través de experimentos in silico del modelo propuesto, se estudió la dinámica de la interfaz del cultivo creciendo, obteniéndose que ésta pertenece a la clase de universalidad Kardar-Parisi-Zhang (KPZ) (exponente de rugosidad: α = 0,48(3), α = 0,46(4) y α = 0,51(4), para diferentes valores de la probabilidad de crecimiento; exponente de crecimiento: β = 0,32(3)). Los resultados obtenidos concuerdan con datos experimentales de cultivos in vitro realizados por otros autores. Además, para analizar la velocidad de la interfaz y los perfiles de ocupación de las células, se realizó una comparación de los resultados de los experimentos in silico del modelo con una aproximación de campo medio de una ecuación maestra. Una vez comprendido el comportamiento del modelo, se aplica una modificación, incorporando un ruido congelado en la matriz de crecimiento. Se estudia nuevamente su dinámica de crecimiento y se concluye que para bajos valores de ruido, la dinámica de la interfaz sigue perteneciendo a la clase de universalidad KPZ. A medida que el ruido toma relevancia, la velocidad de la interfaz va disminuyendo hasta que finalmente, en cierto valor crítico, la interfaz se congela experimentando una transición de fase de segundo orden. El exponente del parámetro de orden obtenido es θ = 0, 20(2). En el punto crítico, se verificó que el término no lineal de la ecuación KPZ tiende a cero, obteniendose los exponentes α = 1,03(4) y β = 0,81(3), pertenecientes a la clase de universalidad Edwards-Wilkinson congelado (QEW). En forma complementaria, se estudió la resolución numérica de la ecuación KPZ con ruido congelado para ciertos valores controversiales del término no lineal, es decir λ < 0 y λ = 0.